
日益發(fā)展的高速及重載鐵路運(yùn)輸對機(jī)車車輛結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的可靠性和安全性提出了越來越高的要求。而轉(zhuǎn)向架構(gòu)架是機(jī)車車輛的關(guān)鍵承載部件之一,其結(jié)構(gòu)強(qiáng)度尤為重要。由于構(gòu)架的結(jié)構(gòu)和受力情況非常復(fù)雜,一般采用ANSYS軟件,即有限元分析的方法進(jìn)行強(qiáng)度評估校核。因而采用了ANSYS軟件對160km/h客車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度進(jìn)行了計算校核。
160km/h客車轉(zhuǎn)向架客車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架由兩根箱型側(cè)梁、二根箱型端梁、一根箱型橫梁及一根魚腹形箱型牽引橫梁組成的“目”字形框架結(jié)構(gòu)。本文采用ANSYS12.0建立有限元計算模型,把構(gòu)架離散成為三維實(shí)體單元SOLID95一系簧座支撐及拉桿座處根據(jù)構(gòu)架實(shí)際受力狀況分別離散成縱向、橫向及垂向彈簧單元COMBIN14。計算模型節(jié)點(diǎn)總數(shù)為20334841個,單元總數(shù)為1080900個,其中彈簧單元176個,實(shí)體單元1080724個。構(gòu)架有限元計算模型見圖。
在轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的強(qiáng)度計算中,計算載荷和載荷工況的確定是非常關(guān)鍵的。合理的計算載荷可以保證計算結(jié)果的正確性,優(yōu)化的載荷工況組合可以減少計算時間,提高計算效率。本文采用的計算載荷和載荷工況主要參考《UIC615-4動力轉(zhuǎn)向架構(gòu)架強(qiáng)度試驗(yàn)》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行載荷的加載及各工況的計算。構(gòu)架強(qiáng)度計算的主要基本參數(shù)見表。從表中可知,該轉(zhuǎn)向架軸重為23000kg,軸重較大,對構(gòu)架結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度提出了較高的要求。本文根據(jù)UIC615-4標(biāo)準(zhǔn),分別對構(gòu)架有限元模型施加超常載荷和運(yùn)營載荷進(jìn)行計算,最后根據(jù)應(yīng)力計算的結(jié)果來評估構(gòu)架的靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度。其中超常載荷用于評定構(gòu)架的靜強(qiáng)度,而運(yùn)營載荷用于評價構(gòu)架的疲勞強(qiáng)度。
靜強(qiáng)度評定:對于工況9-工況11,構(gòu)架各點(diǎn)VonMises應(yīng)力均不得大于材料的屈服強(qiáng)度極限345MPa。計算結(jié)果表明,構(gòu)架工況9-工況11下的最大VonMises應(yīng)力值分別為275.24MPa,229.154MPa,320.002MPa。工況11的應(yīng)力值最大,為320.002MPa,小于材料的屈服極限345MPa,滿足靜強(qiáng)度要求。其中工況11的應(yīng)力最大值出現(xiàn)在牽引梁與側(cè)梁交接處的蓋板圓弧處,最大應(yīng)力值為300.002MPa,應(yīng)力云圖見圖。疲勞強(qiáng)度評定:在工程上一般采用Goodman圖進(jìn)行校核。選取構(gòu)架中應(yīng)力較大各點(diǎn),取工況的應(yīng)力值,按照下式計算各點(diǎn)的等效平均應(yīng)力及等效應(yīng)力幅值:計算出各點(diǎn)等效平均應(yīng)力及等效應(yīng)力幅值繪制Goodman圖即可對材料的疲勞強(qiáng)度進(jìn)行評估。對于工況,將各節(jié)點(diǎn)二及二a放入Goodman圖,構(gòu)架各節(jié)點(diǎn)疲勞強(qiáng)度評定結(jié)果見圖。圖表明構(gòu)架上全部點(diǎn)都落在Goodman母材疲勞極限曲線內(nèi);圖表明構(gòu)架全部焊縫節(jié)點(diǎn)都落在Goodman焊縫疲勞極限曲線內(nèi);計算結(jié)果表明構(gòu)架疲勞強(qiáng)度滿足要求。
本文根據(jù)UIC615-4標(biāo)準(zhǔn)對160km/h客車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的強(qiáng)度進(jìn)行了三維有限元分析計算。計算結(jié)果及利用計算結(jié)果繪制的Goodman圖表明,該構(gòu)架的靜強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度均滿足要求,可以為類似機(jī)車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架的強(qiáng)度分析提供借鑒指導(dǎo)。
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